Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос

Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос

В статье рассматриваются обратные течения на входе в шнекоцентробежные насосы жидкостных ракетных двигательных установок (ЖРДУ), которые оказывают влияние на динамические характеристики ЖРДУ. В настоящее время для определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными...

Повний опис

Збережено в:
Бібліографічні деталі
Дата:2014
Автор: Долгополов, С.В.
Формат: Стаття
Мова:Russian
Опубліковано: Інститут технічної механіки НАН України і НКА України 2014
Назва видання:Техническая механика
Онлайн доступ:http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/88476
Теги: Додати тег
Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос / С.В. Долгополов // Техническая механика. — 2014. — № 2. — С. 36-42. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
id irk-123456789-88476
record_format dspace
spelling irk-123456789-884762015-11-16T03:01:43Z Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос Долгополов, С.В. В статье рассматриваются обратные течения на входе в шнекоцентробежные насосы жидкостных ракетных двигательных установок (ЖРДУ), которые оказывают влияние на динамические характеристики ЖРДУ. В настоящее время для определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежные насосы (коэффициента инерционности обратных течений), используются экспериментальные зависимости частот колебаний жидкости в линиях питания ЖРДУ от давления на входе в насосы, полученные при испытаниях с двумя существенно отличающимися длинами питающих трубопроводов. Цель данной статьи заключается в разработке нового экспериментально-расчетного способа определения коэффициента инерционности обратных течений, который основан на решении уравнения движения жидкости в питающем трубопроводе и использует экспериментальные временные зависимости давления и расхода жидкости на входе в насос. У статті розглядаються зворотні течії на вході в шнековідцентрові насоси рідинних ракетних двигунних установок (РРДУ), які впливають на динамічні характеристики РРДУ. У цей час для визначення коефіцієнта інерційного опору рідини, обумовленого зворотними течіями на вході в шнековідцентрові насоси (коефіцієнта інерційності зворотних течій), використовуються експериментальні залежності частот коливань рідини в лініях живлення РРДУ від тиску на вході в насоси, отримані при випробуваннях із двома суттєво одмінними довжинами живильних трубопроводів. Ціль даної статті полягає в розробці нового експериментально-розрахункового способу визначення коефіцієнта інерційності зворотних течій, який заснований на вирішенні рівняння руху рідини в живильному трубопроводі й використовує експериментальні часові залежності тиску й витрати рідини на вході в насос. The paper deals with return flows at inlet of centrifugal inclined Archimedean screw pumps of liquid rocket propulsions (LRP) affecting the LRP dynamic characteristics. At present experimental dependencies of fluid oscillation frequencies of LRP supply lines on pump inlet pressures derived on trials with two widely disparate lengths of supply pipes but under invariant conditions of the pump operation by a flow rate and rotation speed of the pump shaft are used to determine the coefficient of a fluid inertia resistance due to return flows at inlet of centrifugal Archimedean screw pumps (response rate coefficients for return flows). The paper purpose is to develop a new alternative experimental and calculated technique of determination of the response rate coefficient for return flows, based on the solution of the fluid motion through the supply pipe with various coefficients of response rate of return flows. 2014 Article Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос / С.В. Долгополов // Техническая механика. — 2014. — № 2. — С. 36-42. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 1561-9184 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/88476 621.671: 532.528 ru Техническая механика Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
institution Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection DSpace DC
language Russian
description В статье рассматриваются обратные течения на входе в шнекоцентробежные насосы жидкостных ракетных двигательных установок (ЖРДУ), которые оказывают влияние на динамические характеристики ЖРДУ. В настоящее время для определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежные насосы (коэффициента инерционности обратных течений), используются экспериментальные зависимости частот колебаний жидкости в линиях питания ЖРДУ от давления на входе в насосы, полученные при испытаниях с двумя существенно отличающимися длинами питающих трубопроводов. Цель данной статьи заключается в разработке нового экспериментально-расчетного способа определения коэффициента инерционности обратных течений, который основан на решении уравнения движения жидкости в питающем трубопроводе и использует экспериментальные временные зависимости давления и расхода жидкости на входе в насос.
format Article
author Долгополов, С.В.
spellingShingle Долгополов, С.В.
Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
Техническая механика
author_facet Долгополов, С.В.
author_sort Долгополов, С.В.
title Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
title_short Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
title_full Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
title_fullStr Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
title_full_unstemmed Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
title_sort полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос
publisher Інститут технічної механіки НАН України і НКА України
publishDate 2014
url http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/88476
citation_txt Полуэмпирический способ определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обусловленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос / С.В. Долгополов // Техническая механика. — 2014. — № 2. — С. 36-42. — Бібліогр.: 14 назв. — рос.
series Техническая механика
work_keys_str_mv AT dolgopolovsv poluémpiričeskijsposobopredeleniâkoéfficientainercionnogosoprotivleniâžidkostiobuslovlennogoobratnymitečeniâminavhodevšnekocentrobežnyjnasos
first_indexed 2025-07-06T16:16:10Z
last_indexed 2025-07-06T16:16:10Z
_version_ 1836914910433378304
fulltext 36 УДК 621.671: 532.528 С.И. ДОЛГОПОЛОВ ПОЛУЭМПИРИЧЕСКИЙ СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ИНЕРЦИОННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ЖИДКОСТИ, ОБУСЛОВЛЕННОГО ОБРАТНЫМИ ТЕЧЕНИЯМИ НА ВХОДЕ В ШНЕКОЦЕНТРОБЕЖНЫЙ НАСОС В статье рассматриваются обратные течения на входе в шнекоцентробежные насосы жидкостных ракетных двигательных установок (ЖРДУ), которые оказывают влияние на динамические характеристики ЖРДУ. В настоящее время для определения коэффициента инерционного сопротивления жидкости, обу- словленного обратными течениями на входе в шнекоцентробежные насосы (коэффициента инерционности обратных течений), используются экспериментальные зависимости частот колебаний жидкости в линиях питания ЖРДУ от давления на входе в насосы, полученные при испытаниях с двумя существенно отлича- ющимися длинами питающих трубопроводов. Цель данной статьи заключается в разработке нового экс- периментально-расчетного способа определения коэффициента инерционности обратных течений, кото- рый основан на решении уравнения движения жидкости в питающем трубопроводе и использует экспери- ментальные временные зависимости давления и расхода жидкости на входе в насос. Эта цель достигается путем анализа и обобщения результатов испытаний в режиме кавитационных автоколебаний семи шнеко- центробежных насосов. Суть предложенного способа заключается в следующем. Используя эксперимен- тальную временную зависимость давления жидкости на входе в насос, проводится серия численных ре- шений уравнения движения жидкости в питающем трубопроводе с различными значениями коэффициен- та инерционности обратных течений. Искомое значение коэффициента инерционности обратных течений соответствует наилучшему согласованию экспериментальных и расчетных временных зависимостей рас- хода жидкости на входе в насос. Зависимость коэффициента инерционности обратных течений от коэф- фициента расхода, полученная с помощью предложенного в данной статье способа по результатам испы- таний семи шнекоцентробежных насосов, является близкой к аналогичной зависимости, полученной ранее другим способом и по другим экспериментальным данным. Это указывает на достоверность полученных результатов. У статті розглядаються зворотні течії на вході в шнековідцентрові насоси рідинних ракетних двигу- нних установок (РРДУ), які впливають на динамічні характеристики РРДУ. У цей час для визначення коефіцієнта інерційного опору рідини, обумовленого зворотними течіями на вході в шнековідцентрові насоси (коефіцієнта інерційності зворотних течій), використовуються експериментальні залежності частот коливань рідини в лініях живлення РРДУ від тиску на вході в насоси, отримані при випробуваннях із двома суттєво одмінними довжинами живильних трубопроводів. Ціль даної статті полягає в розробці нового експериментально-розрахункового способу визначення коефіцієнта інерційності зворотних течій, який заснований на вирішенні рівняння руху рідини в живильному трубопроводі й використовує експери- ментальні часові залежності тиску й витрати рідини на вході в насос. Ця мета досягається шляхом аналізу й узагальнення результатів випробувань у режимі кавітаційних автоколивань сімох шнековідцентрових насосів Суть запропонованого способу полягає в такому. Використовуючи експериментальну часову за- лежність тиску рідини на вході в насос, проводиться серія чисельних вирішень рівняння руху рідини в живильному трубопроводі з різними значеннями коефіцієнта інерційності зворотних течій. Шукане зна- чення коефіцієнта інерційності зворотних течій відповідає найкращому узгодженню експериментальних і розрахункових часових залежностей витрати рідини на вході в насос. Залежність коефіцієнта інерційності зворотних течій від коефіцієнта витрати, отримана за допомогою запропонованого в даній статті способу за результатами випробувань сімох шнековідцентрових насосів, є близькою з аналогічною залежністю, отриманою раніше іншим способом і по інших експериментальних даних. Це вказує на достовірність отриманих результатів. The paper deals with return flows at inlet of centrifugal inclined Archimedean screw pumps of liquid rocket propulsions (LRP) affecting the LRP dynamic characteristics. At present experimental dependencies of fluid oscillation frequencies of LRP supply lines on pump inlet pressures derived on trials with two widely disparate lengths of supply pipes but under invariant conditions of the pump operation by a flow rate and rotation speed of the pump shaft are used to determine the coefficient of a fluid inertia resistance due to return flows at inlet of centrifugal Archimedean screw pumps (response rate coefficients for return flows). The paper purpose is to devel- op a new alternative experimental and calculated technique of determination of the response rate coefficient for return flows, based on the solution of the fluid motion through the supply pipe with various coefficients of re- sponse rate of return flows. The unknown value of the response rate coefficient for return flows conforms to an excellent correlation between experimental and calculated time dependencies of the pump inlet flow rate. The dependency of the response rate coefficient for return flows on the flow coefficient derived by the proposed tech- nique as a result of tests of seven centrifugal inclined Archimedean screw pumps is close to an analogue depend- ency derived earlier by another technique and experimental data. This clearly shows assurance of the results ob- tained.  С.И. Долгополов, 2014 Техн. механика. – 2014. – № 2. 37 Введение. При работе шнекоцентробежных насосов жидкостных ракет- ных двигателей (ЖРД) на режимах малых расходов на входе в насос возни- кают обратные течения [1, 2], распространяющиеся при значительной их ин- тенсивности во входной патрубок и даже в питающую магистраль [3]. Они загромождают проходное сечение на входе в насос и создают дополнитель- ное инерционное сопротивление текущей жидкости, приводят к дополни- тельным потерям давления в системе питания и ухудшают экономичность насоса. Обратные течения изменяют также собственные частоты колебаний и степень устойчивости линий питания ЖРД. Поэтому определение парамет- ров, характеризующих обратные течения на входе в шнекоцентробежные насосы, необходимо для построения корректной математической модели ди- намики кавитирующих шнекоцентробежных насосов, функционирующих на режимах малых расходов с обратными течениями. Теоретическое решение задачи пространственного обтекания вращаю- щейся решетки лопастей насоса на режимах с обратными течениями на входе в насос в настоящее время не привело к определению зон распространения обратных течений [4]. Известны [5, 6] полуэмпирические методики опреде- ления параметров, характеризующих обратные течения на входе в шнекоцен- тробежные насосы, которые основаны на определении поля скоростей и дав- лений жидкости на входе в насос по экспериментальным данным. В монографии [7] предложен экспериментально-расчетный способ опре- деления коэффициента инерционного сопротивления жидкости в проточной части шнека на участке роста кавитационных каверн, использующий резуль- таты двух и более серий испытаний насосов в режиме кавитационных авто- колебаний, при которых поддерживался одинаковый режим работы насоса по входному давлению, расходу через насос и частоте вращения вала, но суще- ственно изменялся коэффициент инерционного сопротивления питающего трубопровода 1J . Далее этот способ был применен для определения коэффи- циента инерционного сопротивления обратных течений на входе в насос [8, 9]. В работе [10] на основе этого способа была определена полуэмпирическая зависимость коэффициента инерционного сопротивления обратных течений на входе в насос ОТJ от коэффициента расхода  , полученная по экспери- ментальным частотам кавитационных колебаний в линиях питания трех штатных шнекоцентробежных насосов, где в качестве обобщающего пара- метра предложено использовать удельную кинетическую энергию невозму- щённого потока жидкости. Цель данной статьи заключается в разработке нового экспериментально- расчетного способа определения коэффициента инерционности обратных течений ОТJ , который основан на решении уравнения движения жидкости в питающем трубопроводе и использует экспериментальные временные зави- симости давления 1p и расхода 1G жидкости на входе в насос. 1. Объекты исследования. Объектами исследований были 7 шнекоцен- тробежных насосов ЖРД (см. таблицу, кроме насоса 6), существенно отли- чающихся размерами и производительностью, для которых производились динамические измерения давления и расхода жидкости на входе в насос. В 38 таблице приняты следующие обозначения и сокращения: HD – наружный диаметр шнека; ВТd – втулочное отношение; Л1 – угол установки лопасти шнека на периферии;  – диапазон изменения коэффициента расхода при кавитационных автоколебаниях (эксперимент);   max1JJOT – относительное максимальное значение коэффициента инерционного сопротивления обрат- ных течений на входе в насос (по формулам работы [10]); НГ – насос горюче- го; НО – насос окислителя. По результатам испытаний насосов 4.1, 4.2 и 6, выделенных в таблице, ранее была определена полуэмпирическая зависи- мость коэффициента инерционного сопротивления обратных течений на вхо- де в насос ОТJ от коэффициента расхода  , полученная известным спосо- бом и представленная в работе [10]. Таблица Насос (обо- зна- че- ние) HD , см ВТd Л1 , градус  max1         J JOT Ссылка Применение 1.1 12 0,525 89 0,17–1,01 0,41 [7, 9] НГ РД–863 2.1 5,6 0,464 89 0,10–0,93 0,23 [7, 9] НГ РД–862 2.5 5,6 0,464 188 0,30–0,70 0,04 [7, 9] – 3 14,11 0,496 1121 0,44–1,13 0,08 [11] НО РД–218 4.1 15,62 0,487 11 0,36–0,98 0,79 [12] НО РД–273 4.2 15,62 0,487 1340 0,31–0,68 0,63 [12] НО РД–263 6 5,04 0,383 826 – – [10] – 7 15,62 0,487 10 0,35–0,92 0,73 [13] НО РД–120 Эти насосы нашли применение в маршевых и рулевых ЖРД первых и вторых ступеней ракет-носителей, в частности на ракетах-носителях “Цик- лон”, “Днепр”, “Зенит”. Некоторые параметры шнеков исследуемых насосов представлены в таблице, другие находятся в следующих диапазонах: густота решетки шнека на среднем диаметре 1,64 –3,71, число лопастей шнека 2 – 3, относительная осевая скорость на входе в шнек (коэффициент подачи) 0,083 – 0,113, коэффициент напора 4,7 – 16,0, скоростной напор на среднем диа- метре 101 – 200 м, коэффициент быстроходности насоса 28,0 – 83,3, срывной кавитационный запас 2,7 – 7,5 м. 2. Способ определения инерционности обратных течений. Уравнение неустановившегося движения жидкости в питающем трубопроводе можно представить в виде [7]   OT Б JJ Gapp dt dG   1 2 111 1 1 , (1) где Бp – давление жидкости в питающем баке; t – время; 1a – коэффициент гидравлического сопротивления питающего трубопровода. 39 Следует иметь в виду, что датчик для измерения динамического давле- ния жидкости на входе в насос обычно располагается на некотором расстоя- нии от непосредственно входа в шнековый преднасос. Предполагая, что между этим датчиком и входом в шнековый преднасос нет существенных податливостей, давление непосредственно на входе в шнековый преднасос может быть определено по формуле dt dG JGаpp ДД 1 1 2 1111  , (2) где 1p – давление жидкости в месте установки динамического датчика дав- ления (показания датчика); Дa1 , ДJ1 – коэффициенты гидравлического и инерционного сопротивления участка питающего трубопровода между дат- чиком давления и непосредственным входом в шнековый преднасос. Подставляя (2) в (1), получим дифференциальное уравнение для опреде- ления динамического расхода жидкости на входе в насос 1G      ДOT ДБ JJJ Gааtpp dt dG 11 2 1111 1 1   , (3) где  tp1 – экспериментальные показания датчика давления. В работе [10] коэффициент инерционного сопротивления обратных тече- ний на входе в насос OTJ определяется формулой Y J J OT ОТ *~  ,  2* 1 ~  OTОТ aJ , OTa =134, (4) где Y – коэффициент интенсивности обратных течений 2 2 22 2 1           OT TP BTH qsn D dD Y ; TPD – диаметр питающего трубопровода; BTd – внутренний диаметр шнека; n – частота вращения вала насоса; s – шаг шнека; OTq – коэффициент режима, соответствующий появлению об- ратных течений на входе в насос. Будем полагать, что искомая зависимость коэффициента инерционного сопротивления обратных течений на входе в насос OTJ от коэффициента расхода  также может быть выражена формулой (4), где неизвестным ко- эффициентом является OTa . Вводя экспериментальную зависимость  tp1 в (3) и варьируя OTa , получим расчетную зависимость расхода  OT p i atG ,1 . Искомое значение OTa может быть определено из условия      min, 2 1 11   N i OT p ii atGtG , где  tG i1 – экспериментальная зависимость расхода. 3. Результаты определения инерционности обратных течений. Из таблицы видно, что для насосов 2.5 и 3 расчетные значения   max1JJOT по 40 формулам работы [10] не превышают 0,08. Использо- вание данных этих насосов для определения инерцион- ности OTJ предложенным в данной работе способом мо- жет привести к значительным погрешностям. Поэтому они не учитывались. На рис. 1 в качестве ил- люстрации предложенного способа определения инер- ционности OTJ представле- ны экспериментальные вре- менные зависимости давле- ния 1p и расхода 1G (рис. 1 а и б, кривые 1; средние значе- ния параметров обозначены цифрой 2) для одного режима работы насоса 1.1, а также результаты расчета расхода 1G без учета OTJ (рис. 1 б, кривая 3) и с учетом OTJ (рис. 1 б, кривая 4). Из этого рисунка видно, что OTJ мо- жет оказывать существенное влияние на ограничение ам- плитуд колебаний 1G . По- этому требуется учет инер- ционности OTJ в нелинейных моделях динамики линий питания ЖРД. Наря- ду с этим следует отметить слабое влияние коэффициента гидравлического сопротивления питающего трубопровода 1a на ограничение амплитуд коле- баний 1G . Представленный в данной работе способ, основанный на решении урав- нения (3), включающего экспериментальную временную зависимость давле- ния  tp1 , с последующим сравнением расчетной зависимости расхода  tG p i1 с экспериментальной временной зависимостью  tG i1 , был использован для уточнения инерционности питающего трубопровода 1J на режимах без об- ратных течений. Такой подход также позволяет “восстанавливать” времен- ные зависимости давления непосредственно на входе в насос 1p , если дина- мические датчики давления по каким-либо причинам не удалось разместить вблизи входа в шнековый преднасос [12, 13]. При этом удается существенно уточнить экспериментальные размахи колебаний давления на входе в насос 1p . 0 1 2 3 4 5 0,0 0,2 0,4 0,6 р 1 , кгс/см 2 t, c 1 2 а) 0 10 20 30 40 0,0 0,2 0,4 0,6 G 1 , кгс/с t, c 1 3 4 2 б) Рис. 1 41 Значения OTa , опреде- ленные описанным выше способом, являются случай- ной величиной. Произведем оценку согласованности по- лученных по эксперимен- тальным данным статисти- ческого и предполагаемого теоретического (нормально- го) распределений с помо- щью критерия согласия 2 . Для этого полученную вы- борку значений OTa разме- стим в 8 разрядах и построим гистограмму (см. рис. 2, цифра 1). Теоретиче- ская вероятность попадания случайной величины в произвольный разряд (кривая 2, рис. 2), как обычно принято [14], оценивается с помощью опытных статистических характеристик: математического ожидания M  и дисперсии D  . Мера расхождения статистического и теоретического распределений в соответствии с критерием согласия составила 2 =3,0, что не превысило кри- тическое значение 2 =11,1 и подтверждает гипотезу о согласованности ста- тистического и теоретического распределений. Математическое ожидание M  случайной величины OTa составило 124,6 (при среднеквадратическом отклонении 11,8), что является близким к полу- ченному ранее в работе [10] значению OTa =134, которое, как уже отмеча- лось, определено другим способом и по другим экспериментальным данным. Выводы. Разработан полуэмпирический способ определения коэффици- ента инерционного сопротивления обратных течений на входе в насос, осно- ванный на решении уравнения движения жидкости в питающем трубопрово- де и использующий экспериментальные временные зависимости давления и расхода на входе в насос при кавитационных колебаниях. Этим способом по результатам испытаний семи шнекоцентробежных насосов ЖРД, существен- но отличающихся размерами и производительностью и нашедших примене- ние в маршевых и рулевых ЖРД первых и вторых ступеней ракет-носителей, в том числе на ракетах-носителях “Циклон”[11], “Днепр”[12], “Зенит”[13], была определена зависимость коэффициента инерционности обратных тече- ний OTJ от коэффициента расхода  , которая показала удовлетворительное согласование с аналогичной зависимостью, полученной ранее в работе [10] (другим способом и по другим экспериментальным данным). Это согласова- ние указывает на достоверность полученной зависимости и является пер- спективным для ее использования в задачах динамики насосов ЖРД, работа- ющих на режимах с обратными течениями на входе в насос. 1. Высокооборотные лопаточные насосы / Б. И. Боровский, Н. С. Ершов, Б. В. Овсянников, В. И. Петров, В. Ф. Чебаевский, А. С. Шапиро. – М. : Машиностроение, 1975. – 336 с. 2. Чебаевский В. Ф. Кавитационные характеристики высокооборотных шнекоцентробежных насосов / В. Ф. Чебаевский, В. И. Петров. – М. : Машиностроение, 1973. – 152 с. 0 0,1 0,2 0,3 100 110 120 130 140 а ОТ p 1 2 Рис. 2 42 3. Tilner W. Anfluss des Ansaugdruckes Auf die Kavitation Einer Zweistufigen Pumpe / W. Tilner, W. Lehman // Maschinenmarkt. – 1985. – Vol. 91, № 97. – P. 2021 – 2024. 4. Кваша Ю. А. Численное моделирование трехмерного вязкого течения в осевых шнековых преднасосах на режимах с обратными токами / Ю. А. Кваша, В. Е. Момот // Динамика гидросистем энергетических установок летательных аппаратов. – К. : Наук. думка, 1991. – С. 97 – 104. 5. Григорьев Ю. Е. Расчетно-экспериментальное определение объема кавитационных каверн в зоне обрат- ных течений / Ю. Е. Григорьев // Динамика насосных систем. – К. : Наук. думка, 1980. – С. 47 – 60. 6. Ершов Н. С. Модель кавитационных автоколебаний в насосах, работающих на режимах с обратными токами / Н. С. Ершов // Кавитационные автоколебания и динамика гидравлических систем. – К. : Наук. думка. – 1977. – С. 16 – 25. 7. Пилипенко В. В. Кавитационные колебания и динамика гидросистем / В. В. Пилипенко, В. А. Задон- цев, М. С. Натанзон. – М. : Машиностроение, 1977. – 352 с. 8. Григорьев Ю. Е. Экспериментально-расчетное определение упругости кавитационных каверн в шнеко- центробежных насосах на режимах с обратными течениями / Ю. Е. Григорьев, В. В. Пилипенко // Дина- мика насосных систем. – К. : Наук. думка, 1980. – С. 37 – 46. 9. Пилипенко В. В. Кавитационные автоколебания / В. В. Пилипенко. – К. : Наук. думка, 1989. – 316 с. 10. Долгополов С. И. Обобщенный экспериментально-расчетный коэффициент инерционного сопротивле- ния жидкости, обусловленный обратными течениями на входе в шнекоцентробежный насос / С. И. Долгополов // Техническая механика. – 1995. – Вып. 4. – С. 99 – 103. 11. Zadontsev V. A. Experimental Study of LR Pump at Cavitation Autooscillations Regimes / V. A. Zadontsev // Proceedings of Third China-Russia-Ukraine Symposium on Astronautical Science and Technology, XI’ AN China, September 16-20. – 1994. – P. 285 – 287. 12. Задонцев В. А. Автономные динамические испытания шнекоцентробежного насоса ЖРД большой размерности в режиме кавитационных автоколебаний / В. А. Задонцев, В. А. Дрозд, С. И. Долгополов, Т. А. Грабовская // Авиационно-космическая техника и технология. – 2009. – № 9 (66). – С. 100 – 106. 13. Задонцев В. А. Автономные испытания насоса окислителя маршевого двигателя второй ступени ра- кеты-носителя “Зенит” в режиме кавитационных автоколебаний / В. А. Задонцев, В. А. Дрозд, С. И. Долгополов, Т. А. Грабовская // Авиационно-космическая техника и технология. – 2010. – № 10 (77). – С. 89 – 93. 14. Бендит Дж. Измерение и анализ случайных процессов / Дж. Бендит, А. Пирсол. – М. : Мир, 1974. – 464 с. Институт технической механики Получено 13.05.14 Национальной академии наук Украины и в окончательном варианте 23.06.14 Государственного космического агентства Украины, Днепропетровск

Схожі ресурси