Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом
Предложены формулы для расчета стандартной растворимости азота в специальных сталях и никелевом сплаве. Построены политермы растворимости азота в исследуемых материалах. Экспериментально установлена зависимость механических свойств сталей 05Х12Н2М и 07Х12НМФБР от содержания в них азота....
Gespeichert in:
| Datum: | 2010 |
|---|---|
| 1. Verfasser: | |
| Format: | Artikel |
| Sprache: | Russian |
| Veröffentlicht: |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
2010
|
| Schriftenreihe: | Современная электрометаллургия |
| Schlagworte: | |
| Online Zugang: | http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/96148 |
| Tags: |
Tag hinzufügen
Keine Tags, Fügen Sie den ersten Tag hinzu!
|
| Назва журналу: | Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| Zitieren: | Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом / В.Р. Бурнашев // Современная электрометаллургия. — 2010. — № 3 (100). — С. 27-32. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
Institution
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine| id |
irk-123456789-96148 |
|---|---|
| record_format |
dspace |
| spelling |
irk-123456789-961482016-03-12T03:01:58Z Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом Бурнашев, В.Р. Плазменно-дуговая технология Предложены формулы для расчета стандартной растворимости азота в специальных сталях и никелевом сплаве. Построены политермы растворимости азота в исследуемых материалах. Экспериментально установлена зависимость механических свойств сталей 05Х12Н2М и 07Х12НМФБР от содержания в них азота. Formulae are offered for calculation of standard solubility of nitrogen in special steels and nickel alloy. Polytherms of nitrogen solubility in materials being investgated are plotted. The dependence of mechanical properties of steels 05Kh12N2M and 07Kh12NMFBR on nitrogen content in them was established experimentally. 2010 Article Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом / В.Р. Бурнашев // Современная электрометаллургия. — 2010. — № 3 (100). — С. 27-32. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. 0233-7681 http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/96148 621.745.5:669.15126 ru Современная электрометаллургия Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| institution |
Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine |
| collection |
DSpace DC |
| language |
Russian |
| topic |
Плазменно-дуговая технология Плазменно-дуговая технология |
| spellingShingle |
Плазменно-дуговая технология Плазменно-дуговая технология Бурнашев, В.Р. Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом Современная электрометаллургия |
| description |
Предложены формулы для расчета стандартной растворимости азота в специальных сталях и никелевом сплаве. Построены политермы растворимости азота в исследуемых материалах. Экспериментально установлена зависимость механических свойств сталей 05Х12Н2М и 07Х12НМФБР от содержания в них азота. |
| format |
Article |
| author |
Бурнашев, В.Р. |
| author_facet |
Бурнашев, В.Р. |
| author_sort |
Бурнашев, В.Р. |
| title |
Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом |
| title_short |
Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом |
| title_full |
Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом |
| title_fullStr |
Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом |
| title_full_unstemmed |
Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом |
| title_sort |
поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом |
| publisher |
Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України |
| publishDate |
2010 |
| topic_facet |
Плазменно-дуговая технология |
| url |
http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/96148 |
| citation_txt |
Поведение азота при выплавке специальных сталей в плазменно-дуговой печи переменного тока с керамическим подом / В.Р. Бурнашев // Современная электрометаллургия. — 2010. — № 3 (100). — С. 27-32. — Бібліогр.: 14 назв. — рос. |
| series |
Современная электрометаллургия |
| work_keys_str_mv |
AT burnaševvr povedenieazotaprivyplavkespecialʹnyhstalejvplazmennodugovojpečiperemennogotokaskeramičeskimpodom |
| first_indexed |
2025-07-07T03:21:52Z |
| last_indexed |
2025-07-07T03:21:52Z |
| _version_ |
1836956793070157824 |
| fulltext |
УДК 621.745.5:669.15126
ПОВЕДЕНИЕ АЗОТА
ПРИ ВЫПЛАВКЕ СПЕЦИАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ
В ПЛАЗМЕННО-ДУГОВОЙ ПЕЧИ
ПЕРЕМЕННОГО ТОКА С КЕРАМИЧЕСКИМ ПОДОМ
В. Р. Бурнашев
Предложены формулы для расчета стандартной растворимости азота в специальных сталях и никелевом сплаве.
Построены политермы растворимости азота в исследуемых материалах. Экспериментально установлена зависимость
механических свойств сталей 05Х12Н2М и 07Х12НМФБР от содержания в них азота.
Formulae are offered for calculation of standard solubility of nitrogen in special steels and nickel alloy. Polytherms of
nitrogen solubility in materials being investgated are plotted. The dependence of mechanical properties of steels
05Kh12N2M and 07Kh12NMFBR on nitrogen content in them was established experimentally.
Ключ е вы е с л о в а : плазменно-дуговая плавка; раство-
римость азота; специальные стали; механические свойства
При разработке технологических процессов вы-
плавки сталей, чистых металлов и сплавов необхо-
дима информация о стандартной растворимости в
них газов, а также влиянии легирующих элементов
на их растворимость. Эти данные требуются для
расчета технологических режимов переплава с
целью получения металла заданного состава.
Основополагающим уравнением для расчета
растворимости газа в сплаве Me—i по известному
значению абсорбционной емкости чистого металла
Ki
Me и коэффициенту активности газа в сплаве fг
i
принято приведенное в работе [1]:
Ki
Me — i =
Ki
Me
fг
i
.
(1)
Из выражения (1) следует, что компоненты
сплава, взаимодействующие с диатомным газом
сильнее, чем основа, понижают активность газа, а
контактирующие слабее – повышают ее.
В настоящее время растворимость азота изучена
практически для всех основных двойных металли-
ческих сплавов. Для расчета растворимости диатом-
ных газов в многокомпонентных металлических
системах необходимо установить коэффициенты ак-
тивности этих газов.
На активность газа воздействуют все составля-
ющие сталей и сплавов. Поэтому при расчете коэф-
фициентов активности необходимо учитывать вли-
яние всех третьих элементов системы металл—газ—
элемент. В работе [2] показано, что действие третьих
элементов системы на активность второго элемента
аддитивно и выражается следующей формулой:
lnfг
Σ = lnfг
i1 + lnfг
i2 + lnfг
i3 + … ,
гдеfг
i1 – коэффициент активности газа в металле,
легированном элементом ij.
Для количественного учета влияния содержания
компонента на коэффициент активности элемента
введено понятие параметр взаимодействия [2]. Выра-
жая массовую концентрацию в процентах, параметр
взаимодействия первого порядка представлен в виде
eг
R =
⎪
⎪
⎪
∂lg fг
i
∂[i,%]
⎪
⎪
⎪|[i,%] → 0
,
(2)
где [i, %] – содержание легирующего элемента.
Тогда согласно формулам (1) и (2) логарифм
активности газа в многокомпонентном сплаве сле-
дующий:
lg fгY = eгi1 [i1,%] + eгi2 [i2,%] + eгi3 [i3,%] + … .
С учетом неоднозначности влияния третьих ком-
понентов сплава на активность газа в растворе при
© В. Р. БУРНАШЕВ, 2010
27
изменении в широких пределах концентрации этих
компонентов зависимость логарифма активности га-
за в сплаве представляют в виде ряда Тейлора:
lg fг
Σ = eг
i1 [i1,%] + 1
2
rг
i1 [i1,%]2 + 1
6
qг
i1 [i1,%] +
+ eг
i2 [i2,%] + 1
2
rг
i2 [i2,%]2 +
1
6
qг
i2 [i2,%] + … ,
где ri1 и qг
i1 – параметры взаимодействия соответ-
ственно второго и третьего порядка.
Стандартную растворимость газа (изобару рас-
творимости) представляют в следующем виде [3]:
lgKг
Me = ±
A
T
— B,
(3)
где A и B – соответственно энтальпийный и энт-
ропийный коэффициенты; T – температура, К.
Путем логарифмирования уравнения (1) и ком-
поновки его с выражением (3) в работе [1] получено
уравнение для расчета растворимости газа в сплаве
следующего заданного состава:
lgKг
Σ = ±
A
T
— B — ∑
i1
in
⎧
⎨
⎩
eг
i1 [i1,%] +
+
1
2
rг
i1 [i1,%]2 +
1
6
qг
i1 [i1,%] + … }.
С учетом приведенных теоретических предпосы-
лок, а также расчетных и экспериментальных дан-
ных в работе [3] предложено для определения рас-
творимости азота в многокомпонентном сплаве на
основе железа в широком диапазоне температур и
концентраций легирующих элементов следующее
выражение:
lgKN
Σ = —
293
T
— 1,16 — ⎧⎨⎩(
3757
T
— 0,81) ∑eN,2073K
R [R,%] +
+ (
5132
T
— 1,48)
1
2
∑rN,2073K
R [R,%]2 +
1
6
∑qN,2073K
R [R,%]3 } .
(4)
Для вычисления растворимости азота в сплавах
никеля с хромом, содержащих до 21% хрома, ис-
пользовали аналитические уравнения, полученные
в работе [4]:
lgKN
NiCr = —
2530
T
— 1,668 —
— ⎧⎨⎩(—
324
T
+ 0,0525) [Cr, %] + (
7
T
— 0,002)[Cr, %]2 ⎫⎬⎭,
(5)
где —
2530
T
— 1,668 = lgKN
Ni.
В настоящей работе проведены расчеты стандар-
тной растворимости азота в исследуемых материа-
лах (таблица). Добавка хрома в жидкое железо по-
вышает растворимость азота и увеличивает поло-
жительный тепловой эффект смешения газа с ме-
таллом. Экспериментально полученное значение
параметра взаимодействия первого порядка, отра-
Влияние расхода алюминия в предварительный период раскисления на активность азота при различных температурах (расчет)
Марка
сплава
Номер
плавки
Расход
алюминия, кг/т
Логарифм активности азота при разных значениях температуры, (K)
1723 1773 1823 1873 1923
ХН55МВЦ 1 2,0 1,453 1,468 1,482 1,495 1,507
2 2,5 1,430 1,445 1,460 1,473 1,486
3 3,0 1,437 1,452 1,465 1,478 1,491
07Х12НМФБР 1 0 0,711 0,736 0,760 0,782 0,803
2 0,5 0,764 0,786 0,807 0,827 0,846
3 1,0 0,711 0,735 0,579 0,781 0,802
4 1,5 0,666 0,693 0,718 0,741 0,764
5 2,0 0,665 0,691 0,716 0,739 0,761
6 2,5 0,663 0,688 0,713 0,736 0,758
7 3,0 0,748 0,770 0,790 0,809 0,828
8 3,5 0,719 0,741 0,763 0,783 0,802
05Х14Н15МЗЦ 71 1,0 0,712 0,737 0,760 0,783 0,804
73 0,5 0,713 0,735 0,755 0,775 0,794
74 2,0 0,686 0,712 0,736 0,759 0,780
75 3,0 0,683 0,708 0,732 0,755 0,777
05Х12Н2М 1 0 0,782 0,804 0,824 0,843 0,861
2 0,5 0,773 0,795 0,816 0,836 0,855
3 1,0 0,758 0,781 0,803 0,823 0,843
4 1,5 0,758 0,780 0,802 0,822 0,841
5 2,0 0,775 0,797 0,818 0,838 0,857
6 2,5 0,772 0,795 0,816 0,836 0,855
7 3,0 0,779 0,800 0.821 0,840 0,859
28
жающего влияние хрома на растворимость азота в
железе, совпадает в большинстве работ: при темпе-
ратуре 1873 К eN
Cr = (4…4,7)⋅10—2 [1].
В процессе расчета растворимости и содержания
азота в сплавах железо-хром с содержанием хрома
до 10 % достаточно использовать только параметр
взаимодействия первого порядка. В сплавах с мас-
совой долей хрома выше 10 % растворимость опи-
сывается квадратным уравнением, поэтому необхо-
димо установить значения параметра взаимодейст-
вия второго порядка. При температуре 1873 К rN
Cr =
= 7,6⋅10—4. Никель незначительно повышает раство-
римость азота в жидком железе (при температуре
1873 К eN
Ni = 1⋅10—2).
В результате подстановки параметров взаимо-
действия, приведенных в работах [1—6], в выраже-
ние (4) были получены формулы для определения
растворимости азота в исследуемых материалах.
Для стали 05Х12Н2М растворимость азота рас-
считывали по формуле
lgk = —
293
T
— 1,16 — {(0,042 —
167
T
) [Cr %] —
— 0,5(
3,3
T
— 0,001) [Cr %]2 — (0,022 —
73
T
) [Mn %] —
— (0,0061 —
34
T
) [Mo %] — (
18,4
T
+ 0,00042) [Ni %] —
— (
171
T
— 0,031) [Si %] — (
274
T
— 0,06) [C %] —
— (
1640
T
— 1,14) [O %] — (
879
T
— 0,487) [Al %]}.
По результатам расчетов построены политермы
растворимости азота (рис. 1).
Для коррозионностойкой стали 07Х12НМФБР
растворимость азота определяли по формуле
lgk = —
293
T
— 1,16 — {(0,07 —
348
T
) [V % ] —
— (0,056 —
235
T)
[Nb] — (0,042 —
167
T
) [Cr %] —
— 0,5(
3,3
T
— 0,001) [Cr %]2 — (0,022 —
73
T
) [Mn %] —
— (0,0061 —
34
T
) [Mo %] — (
18,4
T
+ 0,00042) [Ni %] —
— (
171
T
— 0,031) [Si %] — (
274
T
— 0,06) [C %] —
— (
1640
T
— 1,14) [O %] — (879
T
— 0,487) [Al %]}.
Политермы растворимости азота в стали
07Х12НМФБР приведены на рис. 2.
Растворимость азота в хромоникелевой стали
05Х14Н15МЗЦ, легированной цирконием, опреде-
лялась по формуле
lgk = —
293
T
— 1,16 — {(0,042 —
167
T
) [Cr %] —
— 0,5(
3,3
T
— 0,001) [Cr %]2 — (0,022 —
73
T
) [Mn %] —
— (0,0061 —
34
T
) [Mo %] — (
18,4
T
+ 0,00042) [Ni %] —
— (
171
T
— 0,031) [Si %] — (
274
T
— 0,06) [C %] —
— (
1640
T
— 1,14 ) [O %] — (
879
T
— 0,487 ) [Al %] +
+ eN
Zr[Zr %]}.
(6)
Политермы растворимости азота для стали
05Х14Н15М3Ц приведены на рис. 3.
Растворимость азота в чистом никеле невелика.
Легирование никеля различными элементами в ос-
новном повышает стандартную растворимость азо-
та. Системы никель—металл исследованы намного
хуже, чем аналогичные системы на основе железа.
В литературе часто приводятся молярные пара-
метры взаимодействия εi
j, которые переводятся в
атомарные по формуле, приведенной в работе [7]:
Рис. 1. Политермы растворимости азота при выплавке стали
05Х12Н2М по различным вариантам раскисления для плавок:
1 – № 1; 2 – № 2 ; 3 – № 3; 4 – № 4; 5 – № 5; 6 – № 6;
7 – № 7
Рис. 2. Политермы растворимости азота при выплавке стали
07Х12НМФБР по различным вариантам раскисления для пла-
вок: 1 – № 1; 2 – № 2 ; 3 – № 3; 4 – № 4; 5 – № 5; 6 –
№ 6; 7 – № 7; 8 – № 8
29
ei
j = 4,342 ⋅ 10—3 (
M1
MJ
εi
j +
mj — M1
Mj
),
где M1 – атомная масса основного металла раство-
рителя; Mj – атомная масса добавляемого элемента.
Исходя из выражения (5) составлена формула
для определения стандартной растворимости азота
в сплаве ХН55МВЦ:
lgk = —
2530
T
— 1,668 — {(0,0522 —
324
T
) [Cr % ] —
— (
7
T
— 0,002)[Cr, %]2 + eN
Zr [Zr %] + eN
Mn [Mn %] +
+ eN
Mo [Mo %] + eN
W [W %] + eN
Si [Si %] +
+ eN
C [C %] + eN
O [O %] + eN
Al [Al %] +
+ eN
Ce [Ce %] + eN
Hf [Hf %] + eN
Y [Y %]}.
(6)
Параметры взаимодействия в уравнении (6) за-
имствованы в работах [1, 4, 6, 8, 9].
По формуле (6) рассчитаны значения lgk и пос-
троены политермы растворимости азота в никель—
хромовом сплаве ХН55МВЦ (рис. 4).
Ход политерм на рис. 1—4 показывает, что с по-
вышением температуры растворимость азота в ис-
следуемых материалах ухудшается. В хромистых
сталях этот процесс происходит интенсивнее, чем в
сплаве ХН55МВЦ.
Установлено, что с увеличением расхода алю-
миния от 0,5 т до 5,0 кг/т возможно незначительное
повышение растворимости азота в хромистых ста-
лях. При этом растворимость азота в никелевом
сплаве практически не меняется (рис. 5).
В данной работе приведены результаты экспе-
риментов по определению оптимальной технологии
выплавки специальных сталей и сплавов в плазмен-
но-дуговой печи переменного тока с керамическим
подом [10—14], показавшие, что снижение содержа-
ния азота в исследуемых материалах происходит в
начале предварительного раскисления (рис. 6, 7).
Степень рафинирования от азота при расходе алю-
миния 2 кг/т достигает 75 % для стали
Рис. 3. Политермы растворимости азота при выплавке стали
05Х14Н15М3Ц по различным вариантам раскисления для пла-
вок: 1 – № 1; 2 – № 2; 3 – № 3; 4 – № 4
Рис. 4. Политермы растворимости азота при выплавке сплава
ХН55МВЦ по различным вариантам раскисления для плавок:
1 – № 1; 2 – № 2; 3 – № 3; 4 – № 4
Рис. 5. Влияние расхода алюминия в предварительный период раскисления на стандартную растворимость k азота в исследуемых
материалах
30
07Х12НМФБР и 45 % – для стали 05Х12Н2М.
Степень рафинирования определяли по формуле
[N]н — [N]к
[N]н
⋅ 100 %,
где [N]н и [N]к – соответственно начальное и ко-
нечное содержание азота в металле.
Исследовали механические свойства получен-
ных образцов. Увеличение содержания азота в ста-
ли 07Х12НМФБР более 0,02 % приводит к сниже-
нию значений механических свойств примерно на
15…30 % (рис. 8).
Для стали 05Х12Н2М повышение содержания
азота в чистом металле более 0,025 % способствует
снижению предела текучести, ударной вязкости, вре-
менного сопротивления разрыву на 30 % (рис. 9).
При определении влияния содержания азота на
механические свойства стали 05Х14Н15М3Ц и
сплава ХН55МВЦ каких-либо закономерностей вы-
явить не удалось.
Установлено, что в процессе плавки исследуе-
мых материалов идет деазотация металла (интен-
сивная – в период раскисления предварительного
и незначительная – окончательного). Степень ра-
финирования расплава от азота увеличивается с по-
вышением расхода алюминия от 0 до 2 кг/т, до-
стигает 48 % для стали 05Х12Н2М и 75 % – для
стали 07Х12НМФБР.
Получение металла с низким содержанием азота
обеспечивается при поддержании температуры вы-
плавки исследуемых материалов на уровне
Рис. 6. Изменение содержания азота во времени в зависимости
от расхода алюминия в период предварительного раскисления
стали 05Х12Н2М, %: 1 – 0; 2 – 0,5; 3 – 1,0; 4 – 1,5; 5 –
2,0; 6 – 2,5; 7 – 5,0; 8 – базовая технология
Рис. 7. Изменение содержания азота во времени в зависимости
от расхода алюминия в период предварительного раскисления
стали 07Х12НМФБР, кг/т: 1 – 0; 2 – 0,5; 3 – 1,0; 4 – 1,5;
5 – 2,0; 6 – 3,0; 7 – 3,5; 8 – 4,0
Рис. 8. Влияние азота на механические свойства стали
07Х12НМФБР
Рис. 9. Зависимость механических свойств стали 05Х12Н2М от
содержания азота
31
1530…1550 °С. Массовая доля азота в готовом ме-
талле не должна превышать для стали 05Х12Н2М
0,025 %, для стали 07Х12НМФБР – 0,02 %.
1. Лакомский В. И. Взаимодействие диатомных газов с жид-
кими металлами при высоких температурах / Под ред.
Б. Е. Патона. – Киев: Наук. думка, 1992. – 232 с.
2. Вагнер К. Термодинамика сплавов. – М.: Металлургиз-
дат, 1957. – 179 с.
3. Григоренко Г. М., Помарин Ю. М. Водород и азот в ме-
таллах при плазменной плавке. – Киев: Наук. думка,
1989. – 200 с.
4. Костенко Ю. И. Взаимодействие металла c газами при
плазменно-дуговом переплаве поверхностного слоя загото-
вок меди, никеля и их сплавов: Дис.... канд. техн. на-
ук. – Киев: ИЭС им. Е. О. Патона НАНУ, 1986. – 257 с.
5. Григорян В. А., Белянчиков Л. Н., Стомахин А. Я. Тео-
ретические основы электросталеплавильных процессов. –
М.: Металлургия, 1979. – 256 с.
6. Соколова С. А., Суровой Ю. Н., Филимонов М. А. Взаи-
модействие азота с элементами IVа группы в расплавах
никеля // Физико-химические основы выплавки сталей
и сплавов: Сб. ст. – М.: Металлургия, 1985. – С. 8—12.
7. Куликов И. С. Раскисление металлов. – М.: Металлур-
гия, 1975. – 504 с.
8. Туров В. В., Мокров И. А., Котельников Г. И. К расчету
параметров взаимодействия компонентов в расплавах на
основе никеля // Изв. вузов. Черн. металлургия. –
1990. – № 3. – С. 6—8.
9. Азот в жидких высокореакционных металлах и спла-
вах / Г. М. Григоренко, Ю. М. Помарин, В. Ю. Орлов-
ский, В. В. Лакомский. – Киев: Ин-т электросварки им.
Е. О. Патона, 2003. – 156 с.
10. Исследование поведения кислорода и азота при выплавке
высокохромистых сталей и жаропрочного высоконикеле-
вого сплава в плазменно-дуговой печи переменного тока /
Ю. В. Латаш, В. К. Грановский, В. Р. Бурнашев и др. //
Современ. электрометаллургия. – 1987. – № 63. – С. 66—70.
11. Влияние различных раскислителей на поведение газовых
примесей и неметаллических включений при выплавке
коррозионностойкой стали в плазменно-дуговой печи пе-
ременного тока / Ю. В. Латаш, Г. Ф. Торхов, В. Р. Бур-
нашев // Там же. – 1989. – № 68. – С. 77—84.
12. Выбор оптимального режима раскисления хромистой ста-
ли плазменной выплавки / В. Р. Бурнашев, А. А. Жа-
ров, А. Г. Игнатенко // Судостроит. пром-сть. Сер. Ме-
талловедение. Металлургия. – 1988. – Вып. 8. –
С. 43—47.
13. Влияние различных режимов раскисления на содержание
газовых примесей и неметаллических включений в сплаве
ХН55МВЦ, выплавленном в плазменно-дуговой печи пе-
ременного тока / Ю. В. Латаш, Г. Ф. Торхов, В. Р. Бур-
нашев и др. // Пробл. спец. электрометаллургии. –
1989. – № 1. – С. 55—60.
14. Бурнашев В. Р., Шаповалов В. А. Предварительное рас-
кисление хромистых сталей, выплавленных в плазменно-
дуговой печи с керамическим подом // Современ. элект-
рометаллургия. – 2010. – № 2. – С. 29—33.
Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины, Киев
Поступила 03.06.2010
ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОСВАРКИ
им. Е. О. ПАТОНА НАН Украины
объявляет ежегодный набор по следующим специальностям:
ДОКТОРАНТУРА
сварка и родственные процессы и технологии
автоматизация процессов управления
металловедение и термическая обработка металлов
металлургия черных и цветных металлов и специальных сплавов
диагностика материалов и конструкций
АСПИРАНТУРА
сварка и родственные процессы и технологии
автоматизация процессов процессов
металловедение и термическая обработка металлов
металлургия черных и цветных металлов и специальных сплавов
диагностика материалов и конструкций
Прием в аспирантуру проводится в сентябре.
Контактный телефон: (044) 289-84-11.
Подробная информация на сайте института (раздел аспирантура): www: paton.kiev.ua
Документы направлять по адресу: 03680, Украина, Киев-150, ГСП, ул. Боженко, 11,
Институт электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины, ученому секретарю
32
|