Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны

Сопоставлены физико-механические характеристики соединений высокопрочного алюминиевого сплава 1420, полученных неплавящимся электродом в аргоне обычной стационарной и отклоняющейся от вертикальной оси (вследствие пропускания тока через присадочную проволоку) дугой. Определены показатели прочности и...

Повний опис

Збережено в:

Бібліографічні деталі
Дата:	2007
Автори:	Лабур, Т.М., Покляцкий, А.Г., Гринюк, А.А.
Формат:	Стаття
Мова:	Russian
Опубліковано:	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України 2007
Назва видання:	Автоматическая сварка
Теми:	Научно-технический раздел
Онлайн доступ:	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/99187
Теги:	Додати тег Немає тегів, Будьте першим, хто поставить тег для цього запису!
Назва журналу:	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
Цитувати:	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны / Т.М. Лабур, А.Г. Покляцкий, А.А. Гринюк // Автоматическая сварка. — 2007. — № 1 (645). — С. 23-27. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.

Репозитарії

Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine

id	irk-123456789-99187
record_format	dspace
spelling	irk-123456789-991872016-04-25T03:02:22Z Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны Лабур, Т.М. Покляцкий, А.Г. Гринюк, А.А. Научно-технический раздел Сопоставлены физико-механические характеристики соединений высокопрочного алюминиевого сплава 1420, полученных неплавящимся электродом в аргоне обычной стационарной и отклоняющейся от вертикальной оси (вследствие пропускания тока через присадочную проволоку) дугой. Определены показатели прочности и угла загиба сварных соединений, а также прочности и ударной вязкости металла швов при использовании серийной сварочной проволоки СвАМг63. Установлены значения показателей вязкости разрушения, определяющие уровень надежности сварных соединений при эксплуатации конструкций. Проанализированы особенности микроструктуры швов и распределение их твердости. Physico-chemical characteristics are compared of the joints of high-strength aluminium alloy 1420 produced by nonconsumable electrode welding in argon by a regular stationary arc and by an arc deflected from the vertical axis at current passing through the filler wire. Values of welded joint strength and bending angle, as well as strength and impact toughness of weld metal are determined, when batch-produced welding wire SvAMg63 was used. Values of fracture toughness were established, which determine the level of reliability of welded joints in structure service. Features of microstructure of welds and their hardness distribution are analyzed. 2007 Article Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны / Т.М. Лабур, А.Г. Покляцкий, А.А. Гринюк // Автоматическая сварка. — 2007. — № 1 (645). — С. 23-27. — Бібліогр.: 17 назв. — рос. 0005-111X http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/99187 621.791:669.71 ru Автоматическая сварка Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
institution	Digital Library of Periodicals of National Academy of Sciences of Ukraine
collection	DSpace DC
language	Russian
topic	Научно-технический раздел Научно-технический раздел
spellingShingle	Научно-технический раздел Научно-технический раздел Лабур, Т.М. Покляцкий, А.Г. Гринюк, А.А. Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны Автоматическая сварка
description	Сопоставлены физико-механические характеристики соединений высокопрочного алюминиевого сплава 1420, полученных неплавящимся электродом в аргоне обычной стационарной и отклоняющейся от вертикальной оси (вследствие пропускания тока через присадочную проволоку) дугой. Определены показатели прочности и угла загиба сварных соединений, а также прочности и ударной вязкости металла швов при использовании серийной сварочной проволоки СвАМг63. Установлены значения показателей вязкости разрушения, определяющие уровень надежности сварных соединений при эксплуатации конструкций. Проанализированы особенности микроструктуры швов и распределение их твердости.
format	Article
author	Лабур, Т.М. Покляцкий, А.Г. Гринюк, А.А.
author_facet	Лабур, Т.М. Покляцкий, А.Г. Гринюк, А.А.
author_sort	Лабур, Т.М.
title	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны
title_short	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны
title_full	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны
title_fullStr	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны
title_full_unstemmed	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны
title_sort	повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны
publisher	Інститут електрозварювання ім. Є.О. Патона НАН України
publishDate	2007
topic_facet	Научно-технический раздел
url	http://dspace.nbuv.gov.ua/handle/123456789/99187
citation_txt	Повышение сопротивления разрушению соединений сплава 1420, полученных аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом с принудительными колебаниями сварочной ванны / Т.М. Лабур, А.Г. Покляцкий, А.А. Гринюк // Автоматическая сварка. — 2007. — № 1 (645). — С. 23-27. — Бібліогр.: 17 назв. — рос.
series	Автоматическая сварка
work_keys_str_mv	AT laburtm povyšeniesoprotivleniârazrušeniûsoedinenijsplava1420polučennyhargonodugovojsvarkojneplavâŝimsâélektrodomsprinuditelʹnymikolebaniâmisvaročnojvanny AT poklâckijag povyšeniesoprotivleniârazrušeniûsoedinenijsplava1420polučennyhargonodugovojsvarkojneplavâŝimsâélektrodomsprinuditelʹnymikolebaniâmisvaročnojvanny AT grinûkaa povyšeniesoprotivleniârazrušeniûsoedinenijsplava1420polučennyhargonodugovojsvarkojneplavâŝimsâélektrodomsprinuditelʹnymikolebaniâmisvaročnojvanny
first_indexed	2025-07-07T07:35:53Z
last_indexed	2025-07-07T07:35:53Z
_version_	1836972776679800832
fulltext	УДК 621.791:669.71 ПОВЫШЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ РАЗРУШЕНИЮ СОЕДИНЕНИЙ СПЛАВА 1420, ПОЛУЧЕННЫХ АРГОНОДУГОВОЙ СВАРКОЙ НЕПЛАВЯЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ С ПРИНУДИТЕЛЬНЫМИ КОЛЕБАНИЯМИ СВАРОЧНОЙ ВАННЫ Т. М. ЛАБУР, д-р техн. наук, А. Г. ПОКЛЯЦКИЙ, канд. техн. наук, А. А. ГРИНЮК, инж. (Ин-т электросварки им. Е. О. Патона НАН Украины) Сопоставлены физико-механические характеристики соединений высокопрочного алюминиевого сплава 1420, полу- ченных неплавящимся электродом в аргоне обычной стационарной и отклоняющейся от вертикальной оси (вследствие пропускания тока через присадочную проволоку) дугой. Определены показатели прочности и угла загиба сварных соединений, а также прочности и ударной вязкости металла швов при использовании серийной сварочной проволоки СвАМг63. Установлены значения показателей вязкости разрушения, определяющие уровень надежности сварных соединений при эксплуатации конструкций. Проанализированы особенности микроструктуры швов и распределение их твердости. К л ю ч е в ы е с л о в а : аргонодуговая сварка, неплавящийся электрод, алюминиевые сплавы, сварные соединения, откло- нения дуги, колебания ванны, физико-механические свойства, твердость, структура, сопротивление разрушению При выполнении обычной аргонодуговой сварки неплавящимся электродом современных сверхлег- ких высокопрочных алюминиево-литиевых спла- вов в швах образуются включения оксидной пле- ны, а в зоне сплавления шва с основным металлом — поры. Кроме того, наличие лития, являющегося легирующим элементом, приводит к появлению хрупких выделений и резкому увеличению кон- центрации напряжений, о чем свидетельствуют низкие значения показателей вязкости разруше- ния сварных соединений [1]. Для получения ка- чественных сварных соединений применяют раз- личные методы воздействия на расплавленный металл, обеспечивающие оптимальные теплофи- зические условия и способствующие активизации процессов катодного разрушения оксидной плены на свариваемых поверхностях и удалению пузырь- ков газа из расплава. Особенно эффективными яв- ляются методы, вызывающие динамические ко- лебания расплавленного металла сварочной ванны и его интенсивное перемешивание в процессе сварки. Для этого осуществляют механические ко- лебания электрода, присадочную проволоку по- дают прерывисто, накладывают на дугу кратков- ременные импульсы тока, используют для питания дуги асимметричный или модулирован- ный ток, а также создают дополнительные маг- нитные поля. Перемещения расплавленного металла при ко- лебаниях электрода активизируются вследствие изменения силового воздействия дуги на ванну (нормальной составляющей давления дуги, обрат- но пропорциональной углу отклонения электрода от вертикали) [2]. Прерывистая подача присадо- чной проволоки способствует возникновению ко- лебаний жидкого металла в результате периоди- ческих изменений объема металла, поступающего в головную часть ванны [3]. При наложении крат- ковременных импульсов тока колебания в расп- лаве возникают вследствие резкого увеличения давления дуги во время прохождения этих им- пульсов [4], а при сварке модулированным током — благодаря разнице силового давления дуги во время импульсов и пауз сварочного тока [5, 6]. Использование асимметричного тока также спо- собствует интенсивному перемешиванию расп- лавленного металла, которое происходит в резуль- тате изменения давления дуги при смене поляр- ностей тока [7]. При использовании внешних магнитных полей интенсивность перемешивания жидкого металла сварочной ванны повышается в результате их вза- имодействия с объемной электромагнитной силой, возникающей в дуговом промежутке [8–14]. В за- висимости от направления линий магнитной ин- дукции магнитное поле может быть продольным или поперечным, а по времени воздействия — постоянным или переменным. Постоянное маг- нитное поле, воздействуя на дугу, вызывает из- менение геометрических размеров и положения дуги, сохраняя их на протяжении всего времени © Т. М. Лабур, А. Г. Покляцкий, А. А. Гринюк, 2007 1/2007 23 существования магнитного поля. Переменное маг- нитное поле периодически отклоняет столб дуги от вертикального положения. Направление отк- лонения дуги зависит от направления линий маг- нитной индукции (продольное магнитное поле от- клоняет дугу перпендикулярно относительно оси шва, а поперечное — параллельно направлению сварки). При этом амплитуда и частота колебаний дуги зависят от напряженности магнитного поля и частоты перемены его полюсов. Наиболее прос- той способ получения переменного магнитного поля — использование соленоидов, на которые подают переменный ток [15]. Для создания механических колебаний элект- рода или прерывистой подачи присадочной про- волоки необходимо использовать специализиро- ванные приспособления. Сварку пульсирующей дугой можно выполнять только с помощью спе- циальных источников питания. Наиболее распрос- траненные способы электромагнитного воздейс- твия на дугу усложняют конструкцию горелки, затрудняют процесс сборки, препятствуют слеже- нию за дугой и т. д. Перспективным и простым в применении спо- собом эффективного электромагнитного воздейс- твия на дугу может быть пропускание электри- ческого тока через участок присадочной прово- локи. В результате взаимодействия переменного электромагнитного поля, возникающего вокруг дугового разряда, с постоянным или переменным электромагнитным полем вокруг присадочной проволоки дуга отклоняется от вертикального по- ложения. В зависимости от значений и полярнос- тей токов, проходящих через дуговой промежуток и участок присадочной проволоки, результирую- щая магнитной индукции будет изменять свое зна- чение и направление, вызывая при этом изменение действующей на дугу силы Ампера и ее направ- ление. Периодическая смена полярностей токов приводит к изменению положения дуги относи- тельно вертикальной оси. Силовое воздействие сварочной дуги Pдн на ванну в этом случае будет изменяться в зависимости от угла отклонения ее относительно вертикали α и определяться по фор- муле Pдн = KIд 2 cos α, где Pдн — сила давления дуги при ее вертикальном расположении (вдоль нормали); K — коэффици- ент пропорциональности; Iд — сила тока в ду- говом промежутке. Отклонения дуги от ее вертикального поло- жения вызывают колебания расплавленного ме- талла сварочной ванны, изменяя условия его пе- ремешивания, дегазации и кристаллизации. При- менение аргонодуговой сварки неплавящимся электродом с колебаниями сварочной ванны, обусловленными пропусканием тока через при- садку, позволит получать качественные сварные соединения с высокими показателями сопротив- ления их разрушению. Стыковые соединения листов (400 200 4 мм) сплава 1420 (Al–5,4Mg–2,1Li) сваривали на пе- ременном токе 195 А автоматической аргоноду- говой сваркой неплавящимся электродом от ис- точника питания MW-450 («Фрониус», Австрия). Для перемещения горелки и подачи присадочной проволоки использовали установку АСТВ-2м. Скорость сварки составляла 12 м/ч, скорость по- дачи проволоки 75 м/ч, расход аргона 15 л/мин. В качестве присадочной проволоки использовали серийную сварочную проволоку СвАМг63 (Al– 6,3Mg–0,6Mn–0,2Zr) диаметром 1,6 мм. Основные показатели прочности и пластичности основного металла по результатам испытаний пяти–семи об- разцов, вырезанных вдоль проката, следующие: σв = 463,8 МПа; σ0,2 = 352,5 МПа; δ = 5,8 %; α = 37o; KCV = 11,8 Дж/см2. Листы и проволоку перед сваркой подвергали химическому травлению в водном растворе NaOH (50 г/л), осветлению в 30%-м растворе HNO3, про- мывке и последующей сушке. Свариваемые кромки зачищали с трех сторон механическим способом на глубину не менее 0,15 мм. Для создания коле- баний расплавленного металла сварочной ванны че- рез участок присадочной проволоки пропускали постоянный или переменный ток Iп = 220 А (рис. 1). После сварки из полученных стыков изготав- ливали плоские образцы для определения их ме- ханических свойств в условиях одноосного рас- тяжения и вырезали шлифы для исследований твердости, а также микро- и макроструктуры швов. Для определения физико-механических свойств сварных соединений при внецентренном растяжении использовали метод Канна, при ко- тором испытывают плоские образцы размером 36 57 мм с глубоким острым надрезом и ради- усом в его вершине 0,1 мм [16]. Скорость растя- жения образцов с надрезом при испытании сос- тавляла 2 мм/мин (3,3⋅105м/с). В процессе внецен- тренного растяжения на осциллографе записывали диаграммы нагрузка–деформация (P – f), которые фиксировали моменты зарождения и развития тре- Рис. 1. Схема процесса аргонодуговой сварки неплавящимся электродом с колебаниями сварочной ванны, возникающими в результате пропускания электрического тока через участок присадочной проволоки 24 1/2007 щин в исследуемых образцах до полного их раз- рушения. Диаграммы позволяют количественно оценить не только интенсивность напряжений в процессе деформации образца при внецентренном растяжении, но и протяженность ста- дии стабиль- ного течения металла и работу, которую он зат- рачивает на отдельных этапах развития трещины. Условия испытания отвечали техническим требо- ваниям ГОСТ 25.506. Экспериментальные резуль- таты получены при испытании пяти образцов с использованием универсальной машины РУ-5. По результатам испытаний определяли значе- ния номинального напряжения σр и критического коэффициента интенсивности напряжений Kс, а также удельной работы зарождения УРЗТ и рас- пространения УРРТ трещины. Значения показа- теля Jc оценивали путем расчета функции изме- нения энергии деформации в зависимости от дли- ны трещины, используя соотношение Меркли– Кортена [17]. Характер и особенности структурных измене- ний, которые происходят в металле при аргоно- дуговой сваре неплавящимся электродом в усло- виях колебаний сварочной ванны, изучали с ис- пользованием растрового электронного микроско- па JSM-840 с системой микроанализаторов Ana- litiс Link — 860/500 Obtek при ускоряющем нап- ряжении 15, 20, 30 кВ. Результаты анализа срав- нивали с данными о характере изменения рельефа излома соединений, полученных в обычных ус- ловиях сварки. Такой комплексный подход поз- волил рассмотреть процессы, происходящие в ме- талле шва. Образцы с усилением шва, полученные как ста- ционарной дугой, так и с колебаниями сварочной ванны, при одноосном растяжении разрушаются по зоне сплавления. Предел прочности сварных соединений, полученных обычной аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом, находится на уровне 326 МПа. Пропускание электрического то- ка через участок присадочной проволоки позво- ляет повысить этот показатель до 338 МПа. Прочность металла шва, полученного стационар- ной дугой с присадочной проволокой СвАМг63, составляет в среднем 322 MПа, а с колебаниями ванны, обусловленными пропусканием через нее постоянного или переменного тока, — 344 МПа. Однако при этом ударная вязкость швов снижа- ется с 26 до 12 Дж/см2, а угол загиба сварных соединений с 90 до 88°. Следует отметить, что значения прочности и ударной вязкости металла швов, полученных при сварке с колебаниями ван- ны, находятся на уровне, достигаемом после ис- кусственного старения образцов (120°, 8 ч), сва- ренных обычной стационарной дугой. При внецентренном растяжении образцов, по- лученных обычной аргонодуговой сваркой неп- лавящимся электродом, значение разрушающего напряжения металла шва σр находится в пре- делах 298…320 МПа, а в зоне сплавления — 279…300 МПа (таблица). Критический коэффици- ент интенсивности напряжений Kс, при котором начинается самопроизвольное распространение трещины, для металла шва составляет 18…24, а для зоны сплавления — 17…19 МПа√м. Пропус- кание тока через присадочную проволоку в про- Показатели сопротивления разрушению сварных соединений сплава 1420 при испытании в условиях внецентренного растяжения Исследуемый участок шва σр, МПа Kс, МПа√м Jc УРРТ KCV Дж/см2 Металл шва 298...320 379...402 18...24 34...50 5,3...6,1 7,1...12,4 3,0...4,8 8,3...13,6 5,4...7,3 8,5...12,0 Зона сплавления 279...300 345...371 17...19 22...24 4,2...5,5 7,1...7,9 3,9...4,8 6,3...7,8 4,9...6,3 6,7...7,8 П р и м е ч а н и е. В числителе приведены значения показателей для образцов, полученных обычной аргонодуговой сваркой неплавящимся электродом, в знаменателе — с колебаниями сварочной ванны , возникающими вследствие пропускания тока через присадку. Рис. 2. Диаграммы испытания при внецентренном растя- жении сварных соединений сплава 1420, полученных обыч- ной стационарной дугой (1) и с колебаниями ванны (2) 1/2007 25 цессе сварки позволяет повысить уровень пока- зателя σр до 379…402 МПа для металла шва и до 345…371 МПа для зоны сплавления. Энерге- тические показатели зарождения Jc и распрост- ранения трещины также возрастают более чем в 1,5 раза при сварке с колебаниями сварочной ван- ны по сравнению с обычной сваркой неплавящим- ся электродом (рис. 2). Показатель ударной вяз- кости KCV для металла шва увеличивается с 5,4…7,3 до 8,5…12 Дж/см2, а для зоны сплавления — с 4,9…6,3 до 6,7…7,8 Дж/см2. При сварке сплава 1420 неплавящимся элек- тродом стационарной дугой минимальная твер- дость в центральной части шва при P = 600 Н составляет HRB 84, а в металле ЗТВ HRB 91 (рис. 3). Колебания сварочной ванны, обусловлен- ные пропусканием тока че- рез участок присадочной проволоки, способствуют повышению этих значений до HRB 87 в шве и до HRB 92 в металле ЗТВ. Повышение прочности и снижение степени разупроч- нения швов и сварных сое- динений в целом можно объяснить измельчением структуры швов при сварке с колебаниями сварочной ванны. Основной объем шва, сваренного с колебани- ями ванны, составляют мел- кие равноосные дендриты, намного меньшие по разме- ру от образующихся в швах, сваренных стационарной дугой (рис. 4). Уменьшение размеров зерен ограничива- ет микротрещину эффектив- ными барьерами — грани- цами зерен и кристаллитов. Вследствие этого зародив- шаяся микротрещина оста- ется в пределах докритичес- ких размеров или изменяет свое направление при последующем распростра- нении под воздействием внешних сил. Подобный характер разрушения может быть связан с тем, что в мелкозернистом металле у границ зерен (кристаллитов) скапливается меньше дефектов (дислокаций) [16]. Рис. 3. Изменение твердости сварных соединений сплава 1420 толщиной 4 мм, полученных неплавящимся электродом с присадочной проволокой СвАМг63 обычной стационарной дугой (1) и с колебаниями ванны (2) Рис. 4. Микроструктура металла шва ( 100), полученного при аргонодуговой сварке неплавящимся электродом стацио- нарной дугой (а) и с колебаниями ванны (б) Рис. 5. Фрактограммы поверхности разрушения ( 500) шва (а) и зоны сплавления (б) образцов, полученных при сварке сплава 1420 с присадочной проволокой СвАМг63 обычной стационарной дугой (1) и с колебаниями ванны (2) 26 1/2007 Данные фрактографического анализа изломов образцов также подтверждают, что увеличение по- казателей сопротивления разрушению обусловле- но образованием более однородной мелкодиспер- сной структуры в металле шва и зоне сплавления (рис. 5). На образцах, полученных стационарной дугой, отмечается большее количество хрупких участков, а доля интеркристаллитного рельефа составляет примерно 50 % площади излома. При- менение сварки с колебаниями сварочной ванны способствует увеличению доли интеркристаллит- ного рельефа более чем в 1,5 раза. Физической предпосылкой повышения меха- нических характеристик сварных соединений яв- ляются динамические колебания сварочной ванны, возникающие при пропускании тока через присадочную проволоку в процессе сварки. Фор- мирование мелкокристаллической структуры ме- талла шва и зоны сплавления приводит к уве- личению суммарной протяженности границ крис- таллов, что затрудняет резкое повышение концен- трации напряжений и тем самым сдерживает распространение зародившихся микротрещин. Выводы 1. Колебания расплавленного металла сварочной ванны, обусловленные постоянным изменением давления дуги вследствие отклонения ее от вер- тикального положения, способствуют интенсив- ному перемешиванию основного и присадочного металла, дегазации расплава, разрушению вклю- чений оксидной плены и формированию мелкок- ристаллической структуры швов, обеспечивая при этом стабильно высокие механические свойства швов и сварных соединений в целом. 2. Применение сварки неплавящимся электро- дом с колебаниями сварочной ванны способствует формированию более однородной мелкокристал- лической структуры швов сплава 1420, что по- вышает в 2 раза уровень критического коэффи- циента интенсивности напряжений, а также в 1,5…2 раза стойкость металла при разрушении на этапе распространения трещины. 1. Лабур Т. М., Ищенко А. Я., Когут Н. С. Статическая тре- щиностойкость сварных соединений высокопрочных алюминиевых сплавов // Автомат. сварка. — 1990. — № 4. — С. 9–11. 2. Славин Г. А. Формирование дезориентированной струк- туры металла шва при наложении низкочастотных воз- мущений на сварочную ванну // Свароч. пр-во. — 1980. — № 6. — С. 3–5. 3. Аргоно-дуговая сварка алюминиевых сплавов с преры- вистой подачей присадочной проволоки / Г. Л. Зубриен- ко, Н. П. Галкин, Д. А. Гапонов и др. // Там же. — 1972. — № 4. — С. 46–47. 4. Оптимизация параметров режимов ручной и автомати- ческой сварки тонколистовых алюминиевых сплавов с наложением на дугу кратковременных импульсов тока / Г. А. Славин, Н. М. Трохинская, В. И. Рязанцев и др. // Там же. — 1986. — № 1. — С. 14–15. 5. Влияние параметров низкочастотной модуляции разно- полярного тока прямоугольной формы на структуру шва при сварке алюминиевых сплавов / А. Я. Ищенко, А. Г. Покляцкий, А. В. Лозовская и др. // Автомат. сварка. — 1990. — № 9. — С. 23–27. 6. Современные способы дуговой сварки алюминиевых сплавов (Обзор) / А. Я. Ищенко, И. В. Довбищенко, В. П. Будник и др. // Там же. — 1994. — № 5/6 . — С. 35–37. 7. Hiroshi M., Yoshinori H., Hiroshi M. Rectangular wave AC TIG arc welding of aluminium alloy // Quarterly J. Jap. Wel- ding Soc. — 1989. — № 1. — P. 63–69. 8. Черныш В. П. Использование магнитных полей при электродуговой сварке // Вопросы механики и машинос- троения. — Киев: Киевский ун-т. — 1964. — С. 146–152. 9. Бачелис И. А. Магнитное управление сварочной дугой // Свароч. пр-во. — 1965. — № 1. — С. 17–19. 10. Бачелис И. А., Варламов И. В. Перемещение электричес- кой дуги в магнитном поле // Автомат. сварка. — 1966. — № 5. — С. 45–48. 11. Мечев В. С. Амплитуда колебаний электрической дуги в переменном магнитном поле // Свароч. пр-во. — 1968. — № 3. — С. 9–11. 12. Jayarajen T. N., Jackson C. E. Magnetic control of gas tun- gsten-arc welding process // Welding J. — 1972. — 51, № 8. — P. 377–385. 13. Wendler H. D. Die magnetische Beeinflussung des Schweis- slichtbogen. — Otto-von-Guericke, Magdeburg, 1970. — 14, № 7. — S. 741–744. 14. Бродягина И. В. Дуговая сварка алюминиевых сплавов с использованием магнитных полей // Свароч. пр-во. — 1998. — № 9. — С. 48–51. 15. Черныш В. П. Электромагнитное перемешивание сва- рочной ванны и качество наплавленного металла // Вестн. КПИ. Сер. машиностроение. — 1968. — № 5. — С. 61–67. 16. Разрушение / Под ред. Г. Т. Либовицa. — Т.6. Разруше- ние металлов; пер. с англ. — М.: Мир, 1976. — 496 с. 17. Статическая прочность и механика разрушения сталей / Под ред. В. Даля, В. Антона; пер. с нем. — М.: Метал- лургия, 1986. — 565 с. Physico-chemical characteristics are compared of the joints of high-strength aluminium alloy 1420 produced by nonconsumable electrode welding in argon by a regular stationary arc and by an arc deflected from the vertical axis at current passing through the filler wire. Values of welded joint strength and bending angle, as well as strength and impact toughness of weld metal are determined, when batch-produced welding wire SvAMg63 was used. Values of fracture toughness were established, which determine the level of reliability of welded joints in structure service. Features of microstructure of welds and their hardness distribution are analyzed. Поступила в редакцию 15.07.2005 1/2007 27

Репозитарії

Схожі ресурси